2024年1月2日发(作者：奥迪a5保养一次得多少钱)
第一章 工程概况
工程名称：珠海大泽工贸有限公司一期厂房、门卫工程
建设单位：珠海大泽工贸有限公司
设计单位:珠海市建筑设计院
监理单位：珠海市卓越建设工程咨询有限公司
施工单位:湖南省第四工程有限公司珠海分公司
建筑面积：3722。25m建筑高度：16m
2
工程地点：珠海市金湾区红旗镇小林和兴路东侧
结构形式：框架结构
层 数：3层
基础形式：预应力管桩基础
本工程采用现浇钢筋混凝土框架结构,厂房首层高7。8m，二层至三层为4。1m,现浇板最大厚度为120mm，最大梁截面尺寸为300*800mm。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017—2003）等规范编制。
因本工程梁板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
第二章
梁模板计算书
厂房二层梁中KL6截面尺寸为300*800mm，按此梁计算.
梁段:KL6.
一、参数信息
1。模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m）:0。30；梁截面高度 D（m):0。80;
混凝土板厚度(mm）：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）:0。80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10;
立杆步距h(m）：1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m):1.00；
梁支撑架搭设高度H（m):7.80；梁两侧立杆间距(m)：0.60;
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:1；
采用的钢管类型为Φ48×3。5;
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:1.00；
2。荷载参数
新浇混凝土重力密度（kN/m3):24。00；模板自重(kN/m2）：0.30；钢筋自重（kN/m3)：1.50;
施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17。8；
振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2):2。0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2)：9000。0；
木材抗压强度设计值fc（N/mm)：16。0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2):17。0;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。7;
面板材质：胶合面板;面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13.0;
4。梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60。0;梁底方木截面高度h(mm):80。0；
梁底纵向支撑根数：2；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm）：500;次楞根数:4；
主楞竖向支撑点数量：4;
穿梁螺栓直径(mm）:M12；穿梁螺栓水平间距(mm）：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是:150mm，300mm，450mm，600mm;
主楞材料：木方；
宽度（mm）：60。00；高度（mm）：80.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度（mm)：60。00；高度（mm）：80。00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0。22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h;
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m；
β1—— 外加剂影响修正系数，取1。200;
β2—- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。150.
分别计算得 17.848 kN/m2、18。000 kN/m2,取较小值17。848 kN/m2作为本工程计算荷载.
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.
次楞的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm）
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < ［f］
其中，W —— 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33。33cm3;
M -- 面板的最大弯矩(N·mm);
σ -— 面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f］ —- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。2×0.5×17.85=10。709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1。4×0。5×4=2.8kN/m；
计算跨度： l = （800-120）/（4—1)= 226。67mm;
面板的最大弯矩 M= 0。1×10。709×［（800—120)/（4—1）］2 + 0。117×2。8×[（800-120)/（4—1）]2= 7。19×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1。1q1l+1。2q2l=1。1×10.709×[(800-120）/（4-1)]/1000+1.2×2.800×［（800—120)/(4—1）]/1000=3。432 kN;
经计算得到，面板的受弯应力计算值： σ = 7。19×104 / 3。33×104=2.2N/mm2；
面板的抗弯强度设计值： [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2,满足要求！
2。挠度验算
ν =0。677ql4/（100EI)≤[ν］=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1=
10.709N/mm；
l——计算跨度: l = [（800—120）/（4-1）］=226.67mm；
E——面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33。33cm4;
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.709×[(800—120）/（4-1)］4/（100×6000×3。33×105) = 0.096 mm；
面板的最大容许挠度值：［ν］ = l/250 =［(800-120)/(4-1)］/250 = 0。907mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0。096mm 小于 面板的最大容许挠度值 ［ν］=0。907mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 3.432/0。500= 6.863kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN）
弯矩图(kN·m）
变形图(mm）
经过计算得到最大弯矩 M = 0.172 kN·m，最大支座反力 R= 3.775 kN，最大变形 ν= 0.128 mm
（1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下：
σ = M/W〈[f］
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.72×105/6。40×104 = 2。7
N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f］ = 17N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值
[f]=17N/mm2，满足要求!
（2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: ［ν] = 500/400=1。25mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0。128mm 小于 次楞的最大容许挠度值 ［ν］=1。25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.775kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方,宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；
I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m）
主楞变形图（mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0。283 kN·m，最大支座反力 R= 5.687 kN,最大变形 ν= 0.074 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<［f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2。83×105/1.28×105 = 2。2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f］ = 17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =2.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f］=17N/mm2,满足要求！
(2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.074 mm
主楞的最大容许挠度值： ［ν］ = 150/400=0.375mm;
主楞的最大挠度计算值 ν=0。074mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν］=0.375mm，满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N〈[N］= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 （mm2）；
f -— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;
穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5。687 kN.
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12。92 kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.687kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值
[N]=12。92kN，满足要求!
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 800×20×20/6 = 5.33×104mm3;
I = 800×20×20×20/12 = 5。33×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W〈［f］
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1。2×［(24。00+1。50）×0.80+0.30］×0.80=19。872kN/m;
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m):
q2=1。4×(2。00+2.00）×0。80=4.480kN/m;
q=19.872+4.480=24。352kN/m;
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8 = 1/8×24。352×3002=2.74×105N·mm；
RA=RB=0.5ql=0。5×24.352×0.3=3。653kN
σ =Mmax/W=2。74×105/5。33×104=5。1N/mm2;
梁底模面板计算应力 σ =5。1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值
［f]=13N/mm2，满足要求！
2。挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/（384EI)≤［ν]=l/250
其中，q—-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16。560kN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）: l =300.00mm；
E—-面板的弹性模量: E = 6000。0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:[ν］ =300.00/250 = 1。200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×19。872×3004/（384×6000×5。33×105）=0.655mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.655mm 小于 面板的最大允许挠度值：［ν］
=1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木.
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1。荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=3。653/0.8=4.566kN/m
2.方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0。1×4.566×0.82 = 0.292 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.292×106/64000 = 4。6 N/mm2;
抗弯强度设计值 ［f］ =13 N/mm2;
方木的最大应力计算值 4。6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13
N/mm2，满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
τ = 3V/(2bh0）
其中最大剪力: V =0。6×4。566×0.8 = 2.192 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2。192×1000/(2×60×80) = 0。685 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ］ = 1.7 N/mm2;
方木的受剪应力计算值 0。685 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。7
N/mm2，满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下：
ν = 0.677ql4/（100EI)≤［ν］=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0。677×4.566×8004 /（100×9000×256×104）=0.55mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0。800×1000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0。55 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν］=3。2 mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=3。653kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:
P2=(0.600—0.300）/4×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1。2×2×0.800×（0。800—0.120)×0。300=0。767kN
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m）
变形图（mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=1.381 kN；
N2=6.078 kN；
最大弯矩 Mmax=0。249 kN·m;
最大挠度计算值 Vmax=0.044 mm；
最大应力 σ=0。249×106/5080=48。9 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 ［f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 48。9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求！
第三章 板模板计算书
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m)：1。00；纵距（m）：1.00;步距（m）：1。50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10；模板支架搭设高度（m):7。68；
采用的钢管（mm）:Φ48×3。5 ;板底支撑连接方式:钢管支撑；
立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0。80；
板底钢管的间隔距离（mm）：800。00；
2。荷载参数
模板与木板自重（kN/m2)：0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3):25。000；
施工均布荷载标准值（kN/m2)：2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm;板底支撑采用钢管；
面板弹性模量E（N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13；
4。楼板参数
楼板的计算厚度（mm):120。00；
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48。6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算.
面板计算简图
1、荷载计算
(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1 = 25×0。12×1+0。35×1 = 3。35 kN/m；
(2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2 = 2.5×1= 2。5 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3。35+1。4×2.5= 7。52kN/m
最大弯矩 M=0。1×7。52×8002= 481280 N·m;
面板最大应力计算值 σ =M/W= 481280/54000 = 8。913 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f］=13 N/mm2;
面板的最大应力计算值为 8。913 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13
N/mm2，满足要求！
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0。677ql4/（100EI）≤［ν]=l/250
其中q =q1=3。35kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0。677×3。35×8004/（100×9500×48.6×104)=2.012
mm；
面板最大允许挠度 [ν]=800/ 250=3。2 mm；
面板的最大挠度计算值 2.012 mm 小于 面板的最大允许挠度 3.2 mm，满
足要求！
三、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 w=5。08cm3
截面惯性矩 I=12.19cm4
1。荷载的计算
（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0。8×0。12+0.35×0。8 = 2.68 kN/m；
（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = （2。5 + 2）×0.8 = 3.6 kN/m；
2.钢管强度验算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
最大弯矩计算公式如下:
Mmax =-0。10q1l2—0。117q2l2
静荷载:q1 = 1.2 × q1 = 1。2×2.68 = 3。216 kN/m；
活荷载：q2 = 1。4×3。6 = 5.04 kN/m;
最大弯矩 Mmax = (0.1×3。216+0。117×5。04 ） ×12 = 0.911 kN·m;
最大支座力计算公式如下：
N=1.1q1l+1。2q2l
最大支座力 N = （ 1。1 ×3.216 + 1。2×5。04)×1 = 9。586 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ= M/W= 0。911×106/5080 = 179.386 N/mm2；
钢管的抗压强度设计值 [f]=205。0 N/mm2；
纵向钢最大应力计算值为 179.386 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205。0 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
νmax=0.677q1l4/（100EI)
静荷载 q1 = 2.68 kN/m;
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
ν= 0.677×2.68×10004/( 100×206000×12.19×104 ) =0.723 mm；
支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!
四、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝6。016kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm)
支撑钢管计算剪力图(kN）
最大弯矩 Mmax = 0.982 kN·m ；
最大变形 Vmax = 2。268 mm ;
最大支座力 Qmax = 8。49 kN ；
最大应力 σ= 981811.2/5080 = 193.27 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 ［f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 193。27 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 2.268mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8。49 kN；
R < 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载.
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN)：
NG1 = 0。138×7。68 = 1.063 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2)模板的自重（kN）：
NG2 = 0.35×1×1 = 0。35 kN；
（3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0。12×1×1 = 3 kN;
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。413 kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2。5+2 ） ×1×1 = 4。5 kN;
3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.595 kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
σ =N/(φA)≤[f］
其中 N ---— 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 11.595 kN；
φ——-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ———- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W --—— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5。08 cm3；
σ—--————- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）;
[f］——-- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205 N/mm2;
L0—-—- 计算长度 (m)；
按下式计算：
l0 = h+2a = 1.5+0。1×2 = 1。7 m；
a -—-— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m;
l0/i = 1700 / 15。8 = 108 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11595.494/（0。53×489) = 44。741 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.741 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2（h+2a）= 1。167×1.013×(1。5+0。1×2） = 2.01 m；
k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 —— 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1。013 ；
Lo/i = 2009.691 / 15。8 = 127 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ;
钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11595。494/（0.412×489) = 57。555 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 57。555 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值：
fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；
其中，地基承载力标准值:fgk= 120 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.595/0.25=46.382 kpa ;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11。595 kN；
基础底面面积 :A = 0.25m2 。
p=46。382 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求!
第四章 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.
d。立杆离地面200mm处必须设置纵横扫地杆。
2。立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;
b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;
c。高支撑架步距以0。9—-1.5m为宜，不宜超过1。5m。
3.整体性构造层的设计
a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层；
b。单水平加强层可以每4-—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10—-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层)必须设水平加强层.
4.剪刀撑的设计
a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-—15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d。地基支座的设计要满足承载力的要求。
7。施工使用的要求
a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相
应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
附：高支模支撑监测平面布置图
高支模支撑架体搭设几何参数汇总表
7。800m高支模支撑架体平面布置图
7。800m高支模支撑架体立面图
7.800m梁支撑架体大样图
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